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进入21世纪以来,随着器件的进一步小型化和多功能化,SMT技术走向全面成熟阶段,人们对手机、智能终端为代表的产品的需求成为新一轮驱动力。为支撑这些需求,C0B(板载芯片)、MCM(多芯片模块)、WSL(晶圆封装)、3D组装、TSV(硅通孔技术)SIP(系统封装)等新技术被不断开发出来并走向成熟,使得微组装技术得到了蓬勃的发展电子设备中的装联工艺,过去一般统称电装和电子装联,多指在电的效应和环境介质中点与点之间的连接关系:近几年业内甚至有一种倾向,把含义十分广泛,内容十分丰富的电子装联技术狭隘地概括在板电路的“SMT”内。谈到电子装联工艺,人们往往只注意电子装备的基本部件—印制电路板组装件的可制造性设计,这是可以理解的;因为毕竞在印制电路板组装件中包含了很多丰富的内容。目前,THT、SMT是其中主要研究、设计内容。但从事工程任务的电路设计师和电装工艺师们都十分清楚,电子装联技术,不单纯地局限于印制电路板组装件,它包含了多的内涵。从某种程度上讲,常规印制电路板组装件(即板电路的THT、SMT)相对而言还比较好办,因为这类板电路的可制造性设计还有相对先进的装联设备和设计软件作为技术支撑:但对于作为构成电路设计重要组成部分的整机单元模块,高、低频传输线,高频、超高频、微波电路印制电路板组装件,板电路、整机/单元模块的EMC,板电路模块及整机/单元模块的MPT设计,无论是国内或国外都是有待进一步解决由此可见,电子装联工艺是伴随着电子产品的发展而不断进步的,电子产品的小型化多功能、高度集成等要求促进了螺旋钢管装联工艺的不断进步,成为其名副其实的推动力同时,支撑电子装联工艺的其他技术也在不断出现,压接技术(PressFit)、压焊技术激光焊接技术、气相焊接技术、选择性焊接技术等新的装联工艺的出现,不同程度地满足了电子产品装联的需要,丰富了电子装联工艺的内涵。
从国外的情况来看,随着电子装备向集成化、系统化、轻小型化、高可靠方面的进一步发展,对现代电子装联工艺提出了新的要求,导致技术难度进一步增加美国从战略发展的角度考虑,大力发展电子装联工艺。例如,在休斯公司成立了电子装联工艺科研开发和生产制造的专门机构,快速形成低成本制造的工程化能力,大地促进了螺旋钢管技术的发展。推动了多芯片组装和立体组装技术的研发和应用,美国新一代战斗机F-22的研制过程中,大量采用立体组装技术,使战斗机的通信导航敌我识别系统(CN1)分散的设备集成在3个设备中,实现了综合化的ICNIA技术。英国考林斯公司在20世纪90年代中期研制的航空电台中也采用了立体组装技术。2000年马可尼公司在航天电子研究中采用了三维互联结构。欧洲以瑞典的生产技术研究所和德国的IZM研究所为中心,联合法国的Letea研究所、挪威的研究所以及一些大学积研究电路组装技术日本在电子信息技术产业协会(JEITA)的组织下,制订和规划电子装联工艺的发展并提出预测目标,其中日本超***电子技术开发中心(ASET)和安装工学研究所(MSD承担了重要的技术开发工作。日本的一些公司也在军方支持下建立了专业工程研究中心,针对日本的国防装备特点及预测目标进行电子装联工艺研究。
普遍预测21世纪的前十年将迎来电子装联的3D叠层立体组装时代,其代表性的产品将是系统封装(SystemInaPackage,SP)。与代封装相比,封装效率提高60%80%体积减小至1000,性能提高10倍,成本降低90%,可靠性增加10倍。与此同时,国外螺旋钢管装联的相关技术也获得了迅速的发展20世纪80年代以来电子信息设备向着高性能、高度集成和高可靠性方向发展,使得21世纪的表面组装技术向纵深发展。板电路模块电子装联的表面组装技术在20世纪90年代有了瞩目的进展,但总体上相当于美日等发达工业***20世纪80年代中期水平:近年来我国板电路电子装联的表面组装技术水平的发展初步奠定电子装备轻小型、高可靠、低能耗、高技术化的基础。但与发达工业***相比,国内电子装联工艺总体水平尚较落后,总体水平落后发达***15~20年基于SMT的板电路模块电子装联工艺组装的电子产品的工作频率比较低、功能单在电子装备中的应用率估计不足30%:PCB电路模块SMT组装不良率普遍高于100×10°,尚未见有高于30点/cm2的高密度组装应用于产品;电子装备上的SMT高密度组装技术上的研究有所突破,但其应用仍需进一步研究高密度互连的可靠性,以及在产品中全面应用的可行性。(1)微波毫米波电路的高密度组装技术和系统组装技术尚在研究开发阶段:多芯片系统组装技术和以板为基础的立体组装技术研究尚处于预研阶段,还没有应用实例报道;互连焊点可靠性等方面的研究工作,虽有不少单位已在进行,但尚未进入实用阶段,工程化程度较低。(2)基于MPT的微组装技术——板电路模块电子装联工艺的研究还处于零的状态。另外,整机/系统电子装联工艺研究方面,机电耦合电子装联工艺、整机3D组装技术、整机3D布线技术研究基本处于零的状态。
体现了螺旋管结构作为层状体系的动力
高频区主要现为轮接触斑的局共振和钢的空间复合共振,是诱发的轮噪声和钢面损伤的重要因素;螺旋管在区段的振动主要由面短波长不平顺及粗糙度引起,车轮多边形也会引起此类振动。研究明,道结构在以下的垂向振动响应由六个共振模态决定。全局道共振模态。道结构垂向低共振模态为道结构的全局振动。其征为道结构相对下基础做整体的上下振动。对于有砟道,全局道共振频率般在;无砟道则更低,如浮置板无砟道可能低于。若忽略道结构垂
如何测量螺旋焊管
但该测量螺旋焊管方法有两处硬伤:是测量模型基于温克尔弹地基梁模型的静刚度概念,并未考虑到刚度不平顺及几何不平顺对测量带来的影响,该刚度并不能科学合理地反映道结构的刚度;二是该测量方法很难调和测量速度与传感器测量精度以及设备工作稳定的矛盾,应用中存在不少局限美内布拉斯加州立学及中铁道科学研究院等单位的測量方法测量速度适中。该测量方法也存在测量模型和概念上的局限,测量速度主要受制于光位移传感器的测量精
分析测量螺旋管的精度
螺旋管也正因为如此,道刚度测量数据的辨识与分析十分复杂,既有研究对道结构刚度的认识还较为局限道结构刚度测量的数据分析及应用能力还有较的发展空间。道刚度的测量数据不仅有时域信息、频域信息、空间域信息,还有结构劣信息、材料能信息等;如果用复刚度的概念来分析,不仅有征小的幅值信息,还有相位信息。此外将统计分析和谱分析方法引入到刚度数据的辨识与分析工作中来,可实现对区段线路刚度的总体评价追刚度测量存在的问
如何放置螺旋钢管
为减少螺旋钢管静态不平顺和列车振动等因素的影响,采用了双弦測法来提高检測精度,该方法通过分别测量加载前弦测值差作为刚度计算依据。试验车垂向加载力单轴为横向加载力单轴为,道变形测试精度为,加载控制精度优于,加载时运行速度,联挂运行速度无轮载时不平顺而移动式线路动态加载试验车双弦测法原理美内布拉斯加州立学的研究世纪初,美内布拉斯加州立学开始研究铁路道垂向刚度测量系统,井于年申请美。该系统通过在测量车上
螺旋焊管整体刚度的定点测道结构
螺旋焊管整体刚度的定点测道结构整体刚度定点测量是指事先确定要测量的工点,然通过测量该工点的位移和作用该工点的垂向力来求得该工点的道结构整体刚度日前的内外研究现状来看,道结构整体刚度定点測量总体上有四种可行方法:直接加载法;锤击法;落轴法;法,即道加载车測试法直接加载法利用液压千斤顶及反力装置向头加载,并通过位移计或百分測量荷载作用下的钢变形,测得力位移曲线,计算道整体刚度。年,塔尔伯委员会利用堆载
不同螺旋钢管的性能特点
轮柔度差变和钢不连续支撑及道支承刚度变是钢波浪磨耗形成的主要原因,道的柔度受枕间距及弹支撑的影响,通过调整螺旋钢管参数,减小轮柔度差变可以波长的钢波磨。道结构动力在结构状态健康检测方面的应用更为广泛,如应用全局道共振模态可检測道砟松散或者板结,所示;应用枕共振模态检測枕开裂,所示;应用钢共振模态检测扣件系统螺栓松动、橡胶垫板蹿出,、所示;应用钢"共振模态检測钢接头的各类损伤病害、「所示。经量实践检